作者 英飛凌工業(yè)功率控制事業(yè)部大中華區(qū)應用工程師 王剛 田斌

引言

IPM模塊是電機驅(qū)動變頻器的最重要的功率器件， 近些年隨著IPM模塊的小型化使模塊Rth（j-c）變大，從而對溫升帶來了越來越多的挑戰(zhàn)；雖然芯片技術的進步會降低器件損耗，能一定程度緩解小型化的溫升問題，但不斷成熟的控制技術和成本控制也需要更有效的利用結(jié)溫評估結(jié)果進行靈活保護。在實際應用中，工程師最直接也是最常見的一個問題就是：我檢測到了IPM的NTC的溫度，那么里面IGBT&MOSFET真實的結(jié)溫是多少？本文詳細敘述了實際使用時對IPM模塊的各種結(jié)溫的計算和測試方法，從直接紅外測試法，內(nèi)埋熱敏測試，殼溫的測試方法，都進行詳細說明，以指導技術人員通過測量模塊自帶的Tntc的溫度估算或測試IPM變頻模塊的結(jié)溫，然后利用開發(fā)樣機測試結(jié)果對實際產(chǎn)品進行結(jié)溫估算標定，評估IPM模塊運行的可靠性。

實際產(chǎn)品中IPM結(jié)溫評估的重要性和評估條件

很顯然在實際產(chǎn)品中，我們能檢測的溫度信息有Tntc，Ta，以及其他信息有系統(tǒng)功率（或相電流，母線電壓），散熱風速（影響熱阻）等，而在開發(fā)樣機階段除了Tntc，Ta，還能通過一定手段檢測Tc，IPM的耗散功率等，從而能根據(jù)實際功率，熱阻參數(shù)，Tc來估算Tj。

實際產(chǎn)品與開發(fā)樣機需要保證負載功率，IPM參數(shù)，系統(tǒng)熱阻模型都一致，才能通過開發(fā)測試樣機的定標測試結(jié)果來設定實際產(chǎn)品不同工況的保護限值，所以實際產(chǎn)品需要利用的定標參數(shù)包括：實際的負載信息，Ta，Tntc，散熱風速等。

IPM的熱阻模型

在準備評估結(jié)溫前，我們先復習一遍IPM的熱阻模型，如下圖以英飛凌自帶NTC的Mini系列IPM模塊散熱器安裝結(jié)構(gòu)為例：

圖1.IPM的熱阻模型

如圖2，P1是IGBT晶圓到模塊底部和散熱器的散熱路徑，P2是IGBT晶圓到模塊上部的散熱路徑，由于Rthch+Rthha《《Rthc2a，所以P1為主要的功率耗散通道。同時我們要注意散熱風量會影響Rthha跟Rthc2a。

圖2.IPM的簡化熱阻模型

IPM的結(jié)溫計算

IPM的損耗是由IGBT的導通損耗和開關損耗組成，驅(qū)動芯片的損耗可以忽略不計，計算原理和分立IGBT的損耗計算是一樣的，英飛凌在相關文檔都有很詳細的論述。

這里只簡要提及計算過程，先利用規(guī)格書上圖3的I-V曲線找到不同電流條件下的Vcesat和Vf，通過跟實時電流的積分計算IGBT跟diode的導通損耗。然后利用雙脈沖測試平臺測試不同電流條件下的Eon，Eoff，Erec損耗， 再通過積分計算得到開關損耗。當然，因為規(guī)格書參數(shù)本身會存在范圍誤差，為了得到更準確地數(shù)值，實際操作時可能需要更準確的實測數(shù)據(jù)得到Ptotal。

得到Ptotal后，我們可以通過以下公式來計算單顆晶圓上的結(jié)溫Tj：

Tj=Tc+Ptotal*Rthj-c

Tj：IGBT的結(jié)溫

Tc：模塊晶圓正下方的表面溫度

Ptotal：IGBT開關和導通損耗

Rthj-c：IGBT芯片和到封裝表面之間的熱阻

圖3.IGBT和二極管的I-V曲線

圖4.英飛凌IPM仿真工具

對于英飛凌IPM產(chǎn)品來說，我們有一個更簡便的方法，如圖4可以利用仿真工具輸入實際使用的系統(tǒng)條件就可以直接算出對應IPM在指定條件下的損耗和結(jié)溫。

結(jié)溫的檢測方法

通常我們能想到兩種最直接的辦法，一種紅外測溫儀直接檢測，一種是預埋熱電藕測試。

圖5.紅外測溫儀測試結(jié)溫

如圖5第一種方法是將模塊在最熱的晶圓處開口，露出晶圓并將其涂黑，用紅外測溫儀測量晶圓溫度。這種方法通常在工程研究上做參考評估用，實際產(chǎn)品測試時因空間結(jié)構(gòu)所限往往并不可取。

第二種方法需要IPM廠家提供預埋熱電偶的樣品，在最熱晶圓處開孔至晶圓外露，預埋熱電藕于晶圓上方足夠近但又不接觸到晶圓的地方，樣機測試時可以通過數(shù)據(jù)采集儀讀取芯片溫度。

預埋熱電偶的測量方法建議通過測量IPM的直流非開關工作狀態(tài)來模擬等損耗條件的實際工作狀況；直接進行動態(tài)負載測試建議采用手持式測溫儀減小干擾，并對測量引線及設備的布放進行優(yōu)化，實際操作時難度還是非常大的。

利用結(jié)殼熱阻法測量模塊結(jié)溫是比較常見并且有效的一種方法：先測試殼溫Tc，通過結(jié)殼熱阻Rthj-c，然后利用我們上述計算出來的Ptotal功耗來計算得到結(jié)溫（Tj=Tc+Ptotal*Rthj-c）。

Tc殼溫指的是最高結(jié)溫晶圓正對散熱器的殼的溫度，要測得此點溫度需要在散熱器鉆孔或者開槽布防熱電藕，如圖6的兩種開槽方式：

圖6.Tc測試熱電偶安裝的開槽方式

結(jié)溫標定

在實際的項目開發(fā)時，我們只需要在開發(fā)前期測試各種不同極限條件下的Tc和Tntc溫度，擬合出Ta 、Vs、Tntc、Vs、Tj的對應曲線關系。

實現(xiàn)利用開發(fā)樣機測試結(jié)果對實際產(chǎn)品進行結(jié)溫估算標定，必須滿足下面的條件：

二者的負載功率以及控制方法完全相同。

二者的系統(tǒng)熱阻參數(shù)必須相同，包括散熱器，散熱器與模塊接觸熱阻，散熱風扇的風量等。

二者的IPM必須相同。

圖7.散熱器熱阻模型標定

實際產(chǎn)品的上述任何參數(shù)發(fā)生了改變，理論上都要通過樣機測試進行重新標定，圖7為例我們先標定散熱器尺寸和風速模型。

然后需要實測散熱器的熱阻，下圖以風冷散熱器為例，取幾個典型的風速點，待熱平衡后，測量散熱器表面溫度和進風口溫度，并計算散熱器熱阻。

圖8.散熱器熱阻Vs風速曲線

在相同條件下，通過讀取Tntc的溫度值，同時考慮到風速對散熱器熱阻的影響，我們可以得到圖9的Tj 、VS、Tntc的擬合關系如下：

圖9.Tj VS Tntc在不同風速下的擬合曲線

同時結(jié)合系統(tǒng)負載，可以得到如圖10對應不同Ta條件下的受限于Tjmax的輸出功率值（或者負載相電流值），以及Po-limit（Io-limit）vs.Tntc的曲線。

圖10.Po-limit（Io-limit）vs. Tntc的曲線

       結(jié)束語

利用測試樣機的結(jié)溫估算結(jié)果，可以在批量生產(chǎn)的產(chǎn)品中針對估算得到的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，在不同Ta條件下，根據(jù)Tntc檢測結(jié)果的變化，來設定不同的功率限制值，從而控制Tj不要超過設定Tjmax值，保護IPM不會過熱而損壞。

功率達到限制值后的另外選擇：提高散熱風扇的風速，同時提升輸出功率限值到新風速下的新限值，后期我們就可以直接采用Tntc溫度來合理評估溫度保護何限頻（電機轉(zhuǎn)速頻率）點。